HG/T 20582-2020更新了凸缘法兰的计算
HG更新了凸缘法兰计算HG/T 20582-2020更新了。
规范更新了凸缘法兰的计算。
对比新旧版本，其中σ3的计算变动比较大。
Fnh除以了π，但是又多了一个拟合公式的系数K3。
K3： 法兰与封头连接变形协调系数。
增加这个K3的原因是：
也就是说现在按照HG的计算，理论上的水平分量作用力为Fh/π。但是这样会和FEA的结果不吻合，所以又加入了协调系数K3，K3一般都大于在0.9~4.0，所以相当于把公式解放大，使得和FEA的结果吻合。
另一个变化是，凸缘增加了内伸的计算。
表格编制
这么一解释，也就是说按照HG20582-2020计算的凸缘，能够基本和FEA的结果保持一致。
由于目前商业软件还未更新凸缘的计算，所以将其编制成表格可以提前解决遇到的类似问题。
经过测试，计算还是比较可信的。
在《Pressure vessel design manual》第四版中，第3-5节，也有凸缘的推荐计算。
根据凸缘的计算流程，也做了一个表格：
很显然两者的计算公式不一样。
论文赏析
关于凸缘的计算，以及公式来源可以看如下的一些论文：
下面的文章逐个分析凸缘法兰的10种计算方法的优劣势。
以及对HG20582-2011，Fnh是否需要除以π的讨论。
为什么凸缘内伸，有条件的情况下，凸缘内伸有什么好处呢？
这篇文章介绍了凸缘内伸后，可以改善凸缘的应力情况。
一个疑问
对于凸缘法兰和封头连接处的力，分解如下图所示：
在HG规范中，是先求封头作用于法兰的轴向力，Fnv，再求径向力。
其实这个公式看着有些不对劲的地方，凸缘边缘的轴向力真是这么多吗？这个力作为边界条件，符合实际吗？
思考了一下，其实可以先由切向力Fn来计算Fnv和Fnh。
试想凸缘是一个开孔补强的接管，坐落在球封头上，这个接管周边受到封头的均匀拉力Fn。
Fn如何求呢？
对于球形封头，厚度方向的应力为St=PR/2，其一周为Fn=PR*πDo。
然后再用Fn去求Fnh和Fnv。
回到理论公式和FEA的差距，
有没有可能，是封头对法兰作用力的水平分量Fh计算有问题，导致和FEA的结果相差比较大呢？
有待更进一步研究。
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谢谢分享{:1110_553:} {:1110_550:}{:1110_550:}{:1110_550:} HG20582-2020没有附件嘛？
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