有熟悉AP-42 liquid storage tanks的吗，Ks的计算公式是否正确？
本帖最后由 amine 于 2023-5-20 09:43 编辑AP-42第七章有机液体储罐中固定顶储罐VOCs损失量计算中的排放蒸汽空间饱和因子Ks的计算公式，与日平均液面温度下的饱和蒸汽压Pva和气相空间高度Hvo竟然是成反比的，和气相空间膨胀固子Ke与Pva成正比的情况是相反的。实际储存过程中，应该也是Pva和Hvo越大，排放的VOCs也越多，不知道AP-42中的Ks计算公式是否正确？
是这个不，国内的好像也是抄袭的这个 本帖最后由 amine 于 2023-5-20 10:55 编辑
这个是第二章的，有第七章的吗？我觉得Ks的计算公式应该是有问题的，分母下的应该是减号才对。 {:1110_550:}{:1110_550:} {:1110_549:} 本帖最后由 banknation 于 2023-5-21 12:38 编辑
与静态过程不同，计算VOCs是动态过程，此时，液面上方的蒸汽压力有梯度，也就是说离液面越远，蒸汽压力就越低，只有液面上的压力等于（准确地说是接近）饱和蒸汽压力。如果我们设计一个储罐有无限高大的（蒸发）空间，那么，呼吸口处对外排放VOCs量理论上接近于0。相反，如果没有蒸发空间，那么排出的气体几乎就是饱和蒸汽 (Hvo = 0 时,Ks = 1)。
其中的饱和蒸汽压力在计算中是按常数处理（因为温度是定值）。
我的理解不一定正确，仅供参考。
banknation 发表于 2023-5-21 11:07
与静态过程不同，计算VOCs是动态过程，此时，液面上方的蒸汽压力有梯度，也就是说离液面越远，蒸汽压力就越 ...
您的理解是个不错的解释思路，但我觉得Ks与Pva也成反比这个无法能够理解。 本帖最后由 banknation 于 2023-5-21 13:07 编辑
amine 发表于 2023-5-21 12:33
您的理解是个不错的解释思路，但我觉得Ks与Pva也成反比这个无法能够理解。
在温度不变情况下，饱和蒸汽压Pva 是常数。由于储罐的截面积是常数，0.053Pva Hvo可以看成蒸发（摩尔）量。 banknation 发表于 2023-5-21 12:49
在温度不变情况，Pva 饱和蒸汽压是常数。
如果温度增加了，在AP-42的计算公式中，Pva也会上升，Hvo不变，则Ks会变小，但理论上储罐的温度升高，其排放的VOCs会更多，所以Ks应该也是增加才对的嘛 本帖最后由 banknation 于 2023-5-21 13:27 编辑
计算永远是在定温下完成，温度不能变，如果温度有波动可取平均值。否则，只能按泄放处理，例如：发生火灾的情况。
温度恒定时，饱和蒸汽压是常数。
本帖最后由 banknation 于 2023-5-21 13:37 编辑
amine 发表于 2023-5-21 13:06
如果温度增加了，在AP-42的计算公式中，Pva也会上升，Hvo不变，则Ks会变小，但理论上储罐的温度升高，其 ...
这要研究一下。 本帖最后由 amine 于 2023-5-21 13:49 编辑
banknation 发表于 2023-5-21 13:14
计算永远是在定温下完成，温度不能变，如果温度有波动可取平均值。否则，只能按泄放处理，例如：发生火灾的 ...
储罐内的液体表面温度会变化的，冬天和夏天储罐的VOCs排放有差别，还因为一天里早晚有温差，所以就有了储罐的静置呼吸的问题，白天呼气，晚上吸气，其中Pva的计算也是由液体表面温度计算得到的。AP-42中很奇怪的是立式固定顶储罐的静置损耗VOCs量计算公式中的Ks和Pva竟然成反比。 温度改变时，损失量主要由WV 蒸汽主体密度和KE蒸汽空间膨胀因子控制。
本帖最后由 amine 于 2023-5-21 13:52 编辑
banknation 发表于 2023-5-21 13:49
温度改变时，损失量主要由WV 蒸汽主体密度和KE蒸汽空间膨胀因子控制。
我也发现了主要是Mv的影响，甚至Ke都会变小，越来越不可思议了，是不是公式回归中的参数不能单独进行解释，要整体来看？ {:1110_549:}{:1110_550:}
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