摘要：随着原油劣质化趋势的加剧及环保法规的日益严格，渣油加氢技术已成为炼厂提高轻油收率的关键技术。本文针对固定床和沸腾床两种主流渣油加氢技术，比较了固定床和沸腾床渣油加氢技术的优势和不足，重点分析了国外固定床和沸腾床渣油加氢技术的研究进展，探讨了未来的发展趋势。固定床加氢技术最成熟，在可预见的未来仍将占据渣油加氢的主导地位；沸腾床加氢技术日趋成熟，代表未来渣油加氢的发展方向。渣油加氢技术与其它重油加工工艺进行优化集成，将会显著提高炼厂的经济效益。
关键词：渣油加氢；固定床；沸腾床；加氢处理；加氢裂化
全球常规石油资源储量约 3×1012～4×1012 bbl，而非常规石油资源，包括重油、超重油和油砂沥青的储量接近 8×1012 bbl。随着世界重油开采量的逐年增加，国际市场重质/超重质劣质原油供应越来越多，优质轻质原油和劣质重质原油差价进一步拉大，市场对轻质油品需求的不断增加以及环保要求的日益严格，渣油的高效转化和清洁利用成为世界炼油工业关注的焦点。渣油加氢是解决重油深加工最合理也是最有效的方法。
渣油加氢技术分四大类，即固定床、沸腾床（又称膨胀床）、移动床和悬浮床（又称浆态床）渣油加氢，已工业化的有固定床、沸腾床和移动床三种。目前渣油加氢能力约为 281 万桶/日，占到全球渣油加工能力的17%。其中，固定床加氢工艺技术最成熟，发展最快，装置最多，加工能力约占82%；沸腾床加氢技术发展迅速，不断得到推广应用；移动床加氢技术目前主要用作固定床的预处理系统，暂不作为渣油加氢的有效手段。
1、固定床渣油加氢技术
固定床渣油加氢技术在20世纪60年代就已经比较成熟，得到大量的工业应用，目前全世界约有70套工业装置，总加工能力达到123.255 Mt/a。国外典型的固定床渣油加氢技术有美国CLG公司的RDS/VRDS工艺和UOP公司的RCD Unionfining工艺以及法国IFP公司的Hyval工艺等。CLG公司是由Chevron与ABB Lummus Golabl共同组建的一家技术公司，采用CLG专利技术的渣油加氢能力占全球的50%以上。UOP公司是世界上最早拥有渣油加氢技术的专利技术公司，其渣油加氢工艺占全球渣油加氢市场30%以上的份额，具有很成熟的技术和经验。IFP公司的可在线切换反应器（PRS）专利技术能够降低反应压降、延长运行周期、减少催化剂装填量。表1为上述三家公司的工艺技术情况。
表1 渣油加氢工艺技术对比
项 目 | CLG公司 | UOP公司 | IFP公司 |
| 反应器入口压力/MPa | 18.92/19.32 | 18.5/19.1 | 18.9 |
| 加权平均床层温度/℃ | 387/404 | 383/404 | 370/415 |
| 总空速/h-1 | 0.19 | 0.187 | 0.192 |
| 运行时间/d | 333 | 333 | 333 |
| 石脑油 | 2.33/2.99 | 2/4.21 | 1.5/2.16 |
| 柴 油 | 12.48/15.54 | 8.75/12.25 | 11.53/15.14 |
| 渣 油 | 82.06/77.51 | 86/79.34 | 83.5/78.62 |
| 化学氢耗 | 1.56/1.70 | 1.47/1.67 | 1.45/1.55 |
| 相对密度 | 0.9417/0.9411 | 0.925/0.925 | 0.939/0.937 |
| Ni+V/(μg·g-1） | 6.3/14.7 | 8/15 | 10/13 |
| S/(μg·g-1） | 0.286/0.295 | 0.3/0.3 | 0.28/0.29 |
| N/(μg·g-1） | 2110/2280 | 2200/2000 | 1700/2000 |
| 残炭，% | 5.0/5.0 | 4.4/5.0 | 4.8/5.0 |
注：表中有两组数据的项目分别表示运行初期和末期。
1.1 固定床渣油加氢技术的优势和不足
固定床渣油加氢技术的优点是工艺成熟，产品收率高、质量好，脱硫率可以达到90%以上，工艺和设备结构简单，投资费用少，操作稳定。固定床渣油加氢装置可以加工世界上大多数含硫原油和高硫原油的渣油，主要对残炭和金属含量有严格的要求，而对硫含量和氮含量的要求相对不太严格。
固定床渣油加氢技术主要用于催化裂化原料的加氢预处理，虽然转化率可以达到35%～45%，但由于要兼顾脱硫、脱残炭、脱金属和芳烃饱和的需要，所以一般转化率只有15%～20%。此外，固定床渣油加氢技术还有两大缺陷：
（1）在劣质原料加工方面有一定的局限性，为保证装置的运转周期，通常需要控制原料油的总金属含量小于150 μg/g，残炭小于15%，沥青质含量小于5%。在处理高金属和高胶质、沥青质含量的原料时，催化剂结焦和失活较快，床层易被焦炭和金属有机物堵塞，产生压降和热点。同时，固定床渣油加氢装置很难将高硫渣油的含硫质量分数降至100～200 μg/g（催化裂化装置需要生产含硫质量分数小于10×10-6的清洁汽油组分）；
（2）催化剂用量很大，催化剂使用寿命短，无法及时更换催化剂，空速很低，运转周期较短（一般在12～15个月），所以工业应用的局限性很大。
1.2 国外固定床渣油加氢技术研究进展
近年来，国外炼油技术开发机构在固定床渣油加氢技术的研发方面取得了一些新进展：
（1）在工艺上的进展
固定床反应器前加上UFR和PRS保护反应器技术，是固定床渣油加氢技术的重要进展。由于固定床加氢反应器的第一个床层容易堵塞，产生压力降，影响装置操作周期，为了克服固定床对原料要求较高的缺点，通常会在主反应器前加设PRS可切除、可切换保护反应器或上流式反应器（UFR，Up Flow Reactor）。CLG公司的UFR工艺和IFP公司的Hyval工艺提高了固定床对原料的适应性，可加工杂质含量较高的原料油，大大延长了操作周期。UFR工艺是一种上流式固定床加氢技术，反应物流自下而上，使催化剂床层轻微膨胀，从而解决了常规固定床反应器初末期压力降变化大的问题，2000 年首次实现工业化。目前采用UFR技术的工业装置有3套，总加工能力达19.35 Mt/a。Hyval工艺（见图1）采用一个互换式保护反应器系统（PRS，Permutable Reactor System），可以处理金属含量达350 μg/g的原料油。两台带有连锁装置的保护反应器可以轮换操作并可以快速装卸催化剂。通过特殊的高压切换阀，可以使这两个保护反应器在装置运转中变换操作方式，如单独、串联（或并联）使用。当一台保护反应器内的催化剂失活后，可在运转中切换至另一台保护反应器，而装置无需停工。韩国双龙炼油厂的渣油加氢装置是最早、也是最具代表性的采用PRS技术的渣油加氢装置，该技术可加工100%减压渣油，装置已成功运行10余年，并且进行过超过10次的催化剂切换工况。目前有7套采用Hyvahl技术的工业装置在运转，处理量为18.50 Mt/a，还有三套装置在设计建设中，规模约为4.0 Mt/a。
图1 Hyvahl工艺流程图
UOP公司的固定床加氢技术在保护反应器与主反应器之间增设旁路，如图2所示，旁路上的阀门可以控制保护反应器的流量，确保其温度高于脆化温度。UOP公司对高杂质含量原料的固定床加氢处理技术使用两床层保护反应器；其内部气体旁路（如图3所示），可最大限度利用保护床层的催化剂、最大限度减小压力降的增加；与保护反应器催化剂替换系统相比更有效，且更具有经济性。
（2）在工程上的进展
一是发展催化剂级配装填技术和密相装填技术。为提高催化剂的利用率和床层空隙率，同时降低床层的压降，Chevron公司、Albemarle公司、荷兰Topsøe公司开发了专利催化剂级配装填技术。根据催化剂的物理形状、大小和催化反应功能的不同，顺序装填顶层催化剂，以解决顶层堵塞问题。Topsøe公司的催化剂级配技术使得炼油厂在采用高活性加氢处理催化剂时不会因压降问题导致过早停工。Topsøe公司设计了大约20种床层级配材料，目的是增加催化剂床层上部各层的空隙体积。表2是Haldor Topsøe典型的催化剂床层级配方案。在该体系中，原料油中颗粒较大的杂质在大空隙率的顶床层中沉积，而颗粒较小的杂质分散于其下面的床层中。这使得催化剂床层堵塞和压降升高的可能性降至最低。Haldor Topsøe的催化剂级配技术已用于全球数百套加氢处理装置。IFP公司开发了CatapacTM催化剂密相装填技术。Catapac技术主要通过轻型的高速装填机来确保催化剂的安全快速装填。采用Catapac技术可使催化剂均匀分布于整个床层。对于给定的反应器容积，Catapac技术能够将催化剂的装填量提高20%，与传统密相装填技术相比，Catapac装填方法较为温和，能够减少催化剂的断裂和粉碎。Catapac技术的应用已超过500次，催化剂装填总量超过1万吨。
表2 HALDOR TOPSØE的典型催化剂床层级配方案
| 空隙率 | 活性 | 孔径 |
顶层：TK-10 | 55% | 无 | 非常大 |
第二层：TK-711环型（0.48 cm） | 53% | 低 | 大 |
底层：TK-511环型（0.32 cm） | 53% | 中 | 中 |
主催化剂：TK-573三叶草型（0.13 cm） | 45% | 高 | 小 |
二是在装置大型化上取得重要进展。CLG公司将在科威特国家石油公司建设世界上最大的三套渣油加氢处理装置，每套装置能力达到11 万桶/天。这三套装置将采用UFR技术。每套装置采用两个反应器，共用一个分馏装置。相当于单个反应器的能力达到5.5 万桶/天[15]。出于投资方面的考虑，单系列最大加工能力是各国外专利商的追求目标。单系列最大处理能力取决于工艺流程设置、高压静设备机加工水平和装置能耗指标。CLG公司采用炉前混氢两相流换热流程，反应进料加热炉采用两路对称自然分配方案。由于加热炉炉管压降的限制，单系列最大处理能力为2.4～2.5 Mt/a。在处理量较大的装置中，UOP公司采用单相换热、混相反应进料加热炉，各炉管流量靠调节阀调节，炉管可采用四路，因而解决了炉管压降过高的问题，其单系列最高处理量为2.8～3.0 Mt/a，但UOP公司的方案增加了高压换热器的台位数和总面积。
三是Genoil公司开发加氢转化改质（GHU）技术。GHU技术克服了传统固定床反应器传质和传热不充分的缺点，使用专利混合设备使烃原料与氢气混合，实现较低温度和压力下的高转化率。CHU工艺使用固定床反应器，缓和操作条件，其操作费用低于其他加氢转化工艺。该技术已经进行工业演示。在加拿大Alberta省Genoil重油改质装置的试验结果已达到生产合成原油的要求。试运转结果表明，脱硫率达到91.6%，脱氮率达到45.9%，脱金属率达到86.4%。
四是固定床内构件入口扩散器、气液分配盘、积垢篮筐、冷氢箱、出口收集器、催化剂支撑和液体再分配盘等技术不断完善。国外各大石油公司最近几年在加氢反应器内构件的研究改进和完善方面都取得了一些重要进展。Shell公司开发的加氢反应器内构件可提高装置处理能力30％～40％，高效HD分配盘使反应器床层顶部物流分布均匀性由10％～20％提高到80％；超平流挡板（UFQ）占用空间小，使反应温度分布更均匀。Shell反应器内构件目前已用于350多套新建或改造的炼油装置。Topsøe公司加氢反应器内构件可使反应器顶部床层温差控制在＜±5 °F，急冷段下游床层入口处径向温差＜±1 °F。Topsøe公司的反应器内构件已用于全球240套以上的加氢装置。UOP公司开发了UltraMixTM加氢反应器内构件。UltraMixTM降低了床层径向温差、降低了对床层水平度的要求、保证气/液分布均匀、减少零部件数量、方便维修、改善急冷混合状况、降低内构件高度及提高催化剂利用率和装填量；床层径向温差可控制在＜3 ℃，馏分油收率提高2％。目前已用于300多套工业装置。CLG公司开发了新型ISOMIX®系列反应器内构件，采用设计独特的混合箱，可使催化剂床层之间的物料更加完全地混合、急冷和平衡，防止温度或者浓度分布不均，高效喷嘴可在催化剂表面形成更加均一的气液分布，在气-液喷雾状态良好的条件下，催化剂达到完全浸湿所需的床层厚度有所减小，催化剂利用率提高。
（3）在催化剂上的进展
近年来，固定床渣油加氢技术围绕催化剂改进、新型催化剂开发等开展了系列研究，催化剂的活性和稳定性不断提高，催化剂的制造成本不断降低。开发新型固定床渣油加氢催化剂比较成功的首推CLG公司，该公司的HDM催化剂在工业装置运转末期，金属容量可达100％以上。除CLG公司外，其他如IFP、Albemarle、Haldor Topsøe和Criterion等公司也开发了一系列渣油加氢催化剂。
据了解，CLG公司的降成本新催化剂改进技术已经获得工业应用[9]。ICRl61是最新的脱金属催化剂，具有较高的脱金属活性和抗金属污染能力，适于FCC预处理工艺，可有效地对沥青质及其他生焦物质进行裂化，因此可改善RFCC催化剂性能。ICRl67是一种新型过渡催化剂，抗金属污染能力较强，比常规脱金属催化剂具有更好的脱硫和脱康氏残炭活性。ICRl61与ICRl67组合比全部使用脱金属催化剂脱金属能力提高20％，并有更强的加氢脱硫活性。ICRl70是专门用于处理高金属含量原料的加氢脱硫（HDS）催化剂，比老一代催化剂抗金属污染能力高20％，其HDS和脱残炭活性不变。ICRl71是一种HDS活性非常高的催化剂，与加氢脱金属和过渡催化剂一同使用，具有更高的HDS活性，这种催化剂对环烷烃开环能力非常高，且对正构烃断链能力很强，可保证FCC操作裂化程度。
IFP公司的ACT系列催化剂用于处理由原料携带的固体颗粒引起的压降问题。这些顶床层材料组合使用可以提高空隙率，增大不溶物的沉积区以及捕集细小的颗粒、铁屑和金属络合物。该系列催化剂包括：
● l ACT068、ACT069、ACT070和ACT072：惰性陶瓷材料，五孔环形，具有高的空隙率，用于捕集颗粒物和减缓压降积累。
● l ACT077：一种惰性大孔氧化铝材料，为外表面带凹槽的环形挤出条，直径为10 mm，用于捕集顶床层铁屑。
HMC845是IFP公司开发的新一代高性能加氢脱金属催化剂。HMC845为球形，为了控制压降可以选用不同的粒径。HMC-845催化剂载体具有“栗子刺（chestnut hur）”多孔结构（如图4所示），这种结构在大孔和中孔之间具有连续的孔分布（见图5），可增加大分子的可接近性。HMC845具有极强的容金属能力，其金属容纳能力高达100 g（Ni + V）/100 g新鲜剂[21]。HT-438催化剂是IFP最新开发的加氢脱硫催化剂，催化剂形状为三叶轮。为了获得最佳的加氢脱硫活性并保持良好的稳定性，HT-438催化剂对催化剂的活性相、形状、颗粒直径和空隙率进行了优化。
图4 典型“栗子刺“结构催化剂扫描电镜图片 | 图5 脱金属催化剂孔径分布图
|
Albemarle公司开发了一系列防止装置压降增加或催化剂中毒的保护剂。保护剂可以阻止颗粒物形成致密层。Albemarle公司提供的用于处理颗粒物的保护剂包括KF542、KG55和KG1（见表3）。Albemarle公司开发的超多孔催化剂 KG1 可以脱除0～200 μm厚的铁垢和固体颗粒物，以及有机铁化物（但不具有脱除Ni、V的活性），有效减轻由于杂质铁引起的床层堵塞问题。
表3 Albemarle公司用于处理颗粒物的保护剂
| KG55 | KG1 | KF542-9R/5R | KF542-5Q |
功能 | 减少压降 | 捕获铁 | 高空隙率活性载体 | 活性载体 |
组成 | Al2O3 | NiMo/Al2O3 | NiCoMo/Al2O3 | NiMo/Al2O3 |
形状 | 五孔环形 | 球形 | 拉西环形 | 四叶形 |
直径/mm | 19 | 5 | 5R：6×3；9R：9×3.5 | 5.4 |
孔隙率/% | 62 | 35 | 50 | 45 |
平均长度/mm | 9.5 | - | 6/8 | 10 |
袋式装填密度/kg·m-3 | 900 | 950 | 600/550 | 480 |
TK-25 TopTrapTM是Haldor Topsøe公司最新产品之一，专为脱除由液体原料带入加氢处理装置的杂质铁而设计。该催化剂的几何形状是直径为0.5英寸的四叶草且轴向带有一大约3/16英寸（5.5 mm）中心孔。采用TK-25填充床层的空隙率为61%，且在反应器中是按30 lb/cf装填。该材料善于捕捉加氢装置中常见的腐蚀性硫化铁微粒（5 μm），这些细小的硫化铁颗粒一旦进入TK-25的孔体系中即被捕集在内。TK-25的内部空隙率为25%，因而总空隙率超过86%。较大颗粒物则沉积在各四叶草间的空隙处。
RM-5030是Criterion催化剂公司开发的新一代渣油加氢脱金属催化剂，该脱金属催化剂具有大孔及微孔结构，孔体积高达1.04 cm3/g，可以在容纳更多金属的同时，保持较高的脱钒活性及稳定性，其金属容量可达100%以上。RN-5650是新一代渣油加氢脱硫催化剂，该催化剂在高温及低氢分压下仍具有较高的加氢反应活性。与第1代催化剂RN-450和第2代催化剂RN-650-相比，RN-5650的稳定性更好。
1.3固定床渣油加氢技术发展趋势
固定床渣油加氢技术研发的重点在于如何延长装置的运转周期和突破劣质原料加工的瓶颈，其技术进步将围绕催化剂制备、级配体系设计、工艺流程耦合和操作条件优化等方面展开。固定床渣油加氢技术未来的发展趋势：
（1）加强渣油原料与加氢产物性质变化规律的基础研究。开展渣油原料微观性质表征（分子结构及分子形态研究）；研究渣油原料与结焦、结垢的关系；开展渣油加氢反应机理、分子结构变化规律、结焦机理、产物稳定性等与反应有关的基础研究；建立渣油加氢原料类型、级配方案、操作条件数据库。
（2）开发更高性能的催化剂以及降低催化剂的生产成本。固定床渣油加氢催化剂发展的方向为：①载体形状设计、载体制备技术的改进与应用；②Al2O3载体扩孔技术以及大孔容与载体强度匹配技术；③活性组分负载技术开发；④抑制结焦技术；⑤降低催化剂的生产成本。催化剂主要研发方向是提高催化剂的活性和稳定性，减少催化剂用量和延长开工周期。催化剂研发的主要难点是平衡好催化剂的使用寿命与活性（基于同步失活理论的催化剂级配技术），增加催化剂的脱残炭能力、抗结焦能力及容金属能力，提高沥青质的加氢转化，避免活性中心的过快中毒失活，防止反应器出现压降和热点。
（3）开发大型化渣油加氢工程技术，降低能耗、节省投资。随着加氢技术的日益成熟，加氢催化剂的不断改进和创新，反应器大型化成为加氢技术发展的主要方向。在设备制造能力范围内，渣油加氢装置建设投资与加工规模指数（一般为 0.65～0.70）成正比；可比条件下，渣油加氢装置加工规模越大，能耗越低；对单系列渣油加氢装置，装置规模越大投资利用率越高；对双系列或多系列渣油加氢装置，集成度越高，装置规模越大，投资利用率越高。渣油加氢大型化工程技术开发包括：直径不小于5.6m的加氢反应器及内构件；直径不小于2m的螺纹锁紧环高压换热器、多股流缠绕管换热器、螺旋板换热器；分离分馏一体化设备；大通量大压力降循环氢压缩机；高效能量回收设备；复合式空气冷却设备等。
（4）开发装置快速开停工技术。固定床渣油加氢装置催化剂更换频率一般为每年 1 次，而炼厂大检修停工周期通常为3～4年1次，如何缩短渣油加氢装置开停工时间，减少对其它装置的影响成为一项重要任务。通过对装置操作模式、开停工方案、催化剂装卸步骤、催化剂预硫化方法、催化剂失活机理等进行规律总结、技术论证、经济评价的基础上，开展压减装置开停工时间和缩短装卸剂时间的优化研究，加强各节点之间的过渡衔接，提高装置在线率。
（5）开发渣油加氢与催化裂化耦合技术，提高轻质油收率，使经济效益最大化。渣油固定床加氢处理与催化裂化组合技术将是中长期内发展的重点技术，是炼厂实现超低硫汽油质量升级的关键。深入分析渣油加氢与催化裂化的反应机理和单元特性，归纳目前渣油加氢-催化裂化组合工艺存在的问题，对两个重油加工单元进行更为有效地集成，采用整体优化、组合优化、工艺流程优化、产品方案优化及能量利用优化，进一步提高石油资源的利用效率，实现渣油烃类分子的定向转化。
2、沸腾床渣油加氢裂化技术
目前世界上沸腾床加氢裂化技术主要有法国Axens公司（隶属于IFP公司）的H-Oil工艺和T-Star工艺，美国CLG公司的LC-Fining工艺。据统计，到 2013年底全球共有 26 套沸腾床加氢裂化装置，总加工能力达到5654万吨/年。其中采用 H-Oil技术及T-Star技术的装置共14套，加工能力约3100万吨/年；采用LC-Fining技术的装置共12套，加工能力 2557万吨/年。
沸腾床加氢裂化工艺的关键是反应器，H-Oil 和LC-Fining沸腾床反应器结构基本相同（见图6），包括流体分布系统、分离循环系统和催化剂的在线加排系统。区别在于H-Oil 工艺使用外循环泵，而LC-Fining工艺将循环泵内置于反应器底部。两种工艺过程并无本质的区别，催化剂可相互通用。沸腾床加氢裂化的操作条件和工艺性能见表4。目前H-Oil 工艺通常采用两台反应器串联，LC-Fining 工艺多采用三台反应器串联，这样做除了可增大装置规模外，还有利于提高杂质脱除率。
图6 沸腾床反应器内部结构
表4 沸腾床加氢裂化的操作条件和工艺性能
项目 | H-Oil | LC-Fining |
操作条件 |
|
|
反应温度/℃ | 415～440 | 400～450 |
反应压力/MPa | 16.8～21.0 | 11.0～20.0 |
氢分压/MPa | - | 7.5～17.0 |
体积空速/h-1 | 0.4～1.3 | - |
催化剂置换速率/（kg·t-1） | 0.3～2.1 | - |
工艺性能 |
|
|
渣油转化率（525℃），v% | 45～85 | 55～80 |
脱硫率（w），% | 65～82 | 60～85 |
脱氮率（w），% | 25～45 | - |
脱残炭率（w），% | 45～75 | 40～70 |
脱金属率（w），% | 65～90 | 65～88 |
化学氢耗/（m3·m-3） | 130～300 | 135～300 |
2.1 沸腾床渣油加氢裂化技术的优势和不足
沸腾床加氢裂化技术具有如下优点：原料适应性广、反应器内温度均匀、催化剂可在线加入和排出、具有较高的转化率（相较于固定床）、运转周期长、传热传质好、装置操作灵活。沸腾床加氢催化剂处于一种运动状态，有利于加氢反应的进行。沸腾床加氢裂化装置可加工高硫、高残炭、高金属含量的劣质渣油。如果拟加工的渣油原料的残炭为20％～40％，金属（Ni+V）质量分数为200～800 μg/g，可选择渣油沸腾床加氢裂化技术。
沸腾床加氢裂化技术受反应器流体力学的影响，反应器内的返混比较严重，催化剂磨损较大，催化剂的利用率没有固定床高，单个反应器无法达到很高的杂质脱除率，需串联一个或多个反应器共同实现。沸腾床加氢裂化技术存在装置投资大、操作技术复杂、渣油转化率不高（只有55％～75％）的问题，此外还存在柴油及未转化渣油的安定性不好的问题，所以在工业应用上远不如固定床广泛。沸腾床加氢裂化技术的轻油收率与延迟焦化相比并没有多大的优势，仍会产生25%～45%燃料油（未转化渣油），未转化油的出路问题一直阻碍着该技术的发展。
2.2 国外沸腾床渣油加氢裂化技术研究进展
经过四十多年的开发和工业应用实践，沸腾床渣油加氢裂化技术在工艺集成、催化剂研发、工程放大、材料设备以及工业运转等方面取得了巨大进步，安全性、可靠性、有效性大大提高，工业装置的规模扩大、周期延长、投资降低、效益提高。近年来沸腾床渣油加氢裂化技术主要进展：
（1）在工艺上的进展
①提高加工能力
图7 H-Oil工艺技术进展
提高加工能力的一项措施是在H-Oil装置的两台反应器之间加进一台汽提塔（见图7）或在LC-Fining装置的第二和第三台反应器之间加进一台汽提塔（见图8），分出的液相产物进第二台（H-Oil装置）或第三台（LC-Fining装置）反应器，分出的气相产物进入第二台或第三台反应器下游的高压高温分离器。这样做可以大幅度提高装置的加工能力，在转化率为65%时，装置的最大加工能力可以由4.5万桶/日提高到8万桶/日。以H-Oil 工艺为例，在串联的两个反应器间加入一个分离器（见图8），可有效除去反应生成的硫化氢，大大改善了第二段反应器的反应环境，提高工艺性能和产品质量，提高了单个反应器的加工能力。这项技术已在工业装置上广泛应用。
图8 LC-Fining-加氢处理/加氢裂化集成技术工艺流程
②降低装置投资和操作费用
沸腾床加氢裂化反应系统与下游固定床加氢处理或固定床加氢裂化装置实现一体化（见图8），降低了装置投资和操作费用。加氢处理装置利用LC-Fining反应流出物中剩余的氢气进行反应，因此不会增加循环氢压缩机的负担。加氢处理的反应热用一体化加氢处理本身的气/液流出物来急冷控制。这样一体化的加氢处理设备件数比单独的加氢处理装置少50%。因LC-Fining和一体化加氢处理反应器共用一个高压氢气系统，故不需要新增循环氢压缩机。一些馏分油分馏塔也是LC-Fining和一体化的加氢处理两部分共用，因此装置能效提高。工业实施过程中详细的核算表明，LC-Fining-加氢处理/加氢裂化集成技术由于设备数量减少，使加氢处理或加氢裂化装置的投资和操作费用减少35%～40%[26]。此外，LC-Fining工艺采用循环氢膜净化技术（2007年首次工业应用），提高了循环氢浓度，减少循环量30%，减少投资，降低成本。
③开发组合工艺
近年来，沸腾床加氢裂化技术在工艺集成方面取得了诸多进展。Axens公司开发的 H-Oil-延迟焦化集成工艺是将 H-Oil 沸腾床加氢裂化未转化的尾油送入延迟焦化装置继续进行反应以提高轻油收率。由于H-Oil沸腾床加氢裂化的残炭脱除率在40%～70%，使得未转化尾油中生焦母体大大减少，在焦化反应时石油焦产量必然降低，轻油收率得以大幅提高。为了解决高转化率下（80％）H-Oil 工艺渣油出路和氢气问题，Axens公司开发了H-Oil 和气化相结合的工艺路线。
为提高渣油转化率和轻油收率以及扩大应用范围，CLG公司开发了LC-Max 工艺。LC-Max工艺是LC-Fining和溶剂脱沥青的组合技术，由图9可见，LC-Max集成工艺流程由两段加氢裂化组成：第一段在低中转化率（48%~60%）操作，加工清洁的减压渣油；第二段在高转化率（75%~85%）操作，加工溶剂脱沥青得到的脱沥青油。相比于 LC-Fining 工艺，LC-Max工艺不仅能够提高转化率和增加原料加工的灵活性，而且降低了反应系统的投资和操作费用。LC-Max工艺的第一段和第二段反应器可在更高的温度下操作，因而需要的反应器体积更小。由于原料中的大部分金属富集到沥青质中，LC-Max工艺的催化剂消耗可降低10%～15%。此外，与沥青质分子饱和和转化反应相关的氢耗也大幅度降低。因此，LC-Max工艺为实现渣油高转化率提供了有效的低成本解决方案。
CLG公司称，即使对于难以提高转化率、容易生成沉积物的原料，如俄罗斯乌拉尔原油、南美Hamaca原油和加拿大冷湖原油的减压渣油，选用LC-Max集成工艺，转化率也可以达到80%~90%。LC-Max与LC-Fining的技术经济指标对比见表5。目前LC-Max工艺已进行了大量的中试试验，正准备工业应用。
图9 LC-Max 工艺流程示意图
表5 LC-Max与LC-Fining的技术经济指标对比
| | |
第一段 | |
加工能力/(104bbl·d-1) | 4.0 | 4.0 | 1.7 |
转化率 | 基 准 | 0.78基准 | 1.2基准 |
反应器容积 | 基 准 | 0.45基准 | 0.35基准 |
| | | |
化学氢耗 | 基 准 | 0.70基准 | 0.40基准 |
④提高转化率
几十年来 H-Oil 和LC-Fining工业装置的运转结果表明，沸腾床渣油加氢裂化的转化率与原料油性质（来源）关系极大（见表6），一旦转化率提高，破坏了四组分的平衡，装置就不能长周期运转。提高转化率的极限是确保设备不结垢，未转化的渣油性质稳定，装置长期运转，脱硫率、脱残炭率、脱金属率和脱氮率符合要求。据CLG公司介绍，中东减压渣油A的转化率可达70%，中东减压渣油B的转化率可达80%，但俄罗斯乌拉尔原油减压渣油的转化率达到 55%装置就难以长期稳定运转。
表6 部分渣油沸腾床加氢裂化装置的转化率及运转情况
装置类型与位置 | 原料油 | 转化率/% | 运转情况 |
LC-Fining型装置 |
|
|
|
芬兰Neste石油公司 | 乌拉尔原油减压渣油 | ＜55 | 难以长周期运转 |
Shell加拿大公司 | 油砂沥青减压渣油 | 75 | 能长周期运转 |
合成原油加拿大公司 | 油砂沥青常减压渣油 | 65 | 能长周期运转 |
美国BP公司得克萨斯城炼油厂 | 混合原油减压渣油 | 75 | 能长周期运转 |
|
| |
|
波兰PKN Orlen公司炼油厂 | 乌拉尔原油减压渣油 | 52/66 | 难以长周期运转 |
墨西哥石油公司Tula炼油厂 | 墨西哥混合原油减压渣油 | 52 | 能长周期运转 |
日本东燃公司川崎炼油厂 | 阿拉伯混合原油减压渣油 | 65～75 | 能长周期运转 |
加拿大Husky公司Lloydminster油砂沥青改质厂 | 油砂沥青常压渣油 | 65 | 能长周期运转 |
为提高未转化油的稳定性/相容性，LC-Fining工艺开发了四项技术：优化利用反应稀释油（高芳烃油）、优化反应器间的骤冷介质、大幅度减少后裂化和缩合反应、蒸馏系统优化注入稀释组分。实践证明，这四项技术效果明显[26]。加拿大油砂沥青的减压渣油也是难以转化的一种原料，Shell加拿大公司的沸腾床加氢裂化装置能达到75% 转化率，主要采取了两项技术措施：一是露天开采的油砂沥青经过预处理已脱除一部分沥青质，二是在渣油加氢裂化过程中添加了一部分高芳烃油。注入高芳烃油的目的是提高未转化油的稳定性，并使下游的常减压蒸馏系统的结垢减至最少。乌拉尔原油减压渣油是最难转化的原料，虽然其沥青质含量只有5.69%，但在转化率达到53%时反应器中就会出现沥青质沉淀，使下游设备结垢，装置不能运转，且柴油和未转化渣油的稳定性极差（见表6）。芬兰Neste公司采取的措施是在使用多相催化剂的同时加入一种油溶性均相催化剂，以促进沥青质反应，维持装置运转。波兰 PKN Orlen 公司采取的措施是换用一种新开发的催化剂，以及添加一些高芳烃油，维持装置在低转化率下运转。
（2）在工程上的进展
沸腾床加氢裂化技术在工程上的主要进展：
①新设计了反应器内构件和反应器顶部气液分离器，制造反应器时采用了新型钢材，反应器性能提高使单系列装置的加工能力提高到近5万桶/d。通过内构件的有效设计（旋风分离），降低了循环油中的气体夹带量，提高了反应系统效率和装置能力。
②催化剂置换和补充系统实现自动化。
③开发先进的反应器循环杯，利用漩涡分离原理来提高气液分离效率和平稳操作，改善反应动力学和增加反应器的进料量。
（3）在催化剂上的进展
沸腾床加氢裂化催化剂通常是直径0.8 mm的小条，活性金属组分是镍-钼或钴-钼。第二代和第三代新催化剂已开发成功，使用新催化剂能使装置的操作性能得到较大改进，特别是脱硫、脱残炭和产品的氧化安定性，能在渣油转化率高达80%～85%的情况下生产稳定的低硫燃料油[2]。这些新催化剂在两器串联的H-Oil装置中的使用性能与第一代催化剂的比较如表7所示。由于使用新催化剂，不仅杂质脱除率提高，而且还能用高硫重质原油如阿拉伯重质原油或玛雅重质原油的减压渣油生产低硫低残炭的燃料油，使未转化渣油的价值提高。
表7 渣油沸腾床加氢裂化新催化剂的使用性能
项 目 | 第一代 | 第二代 | 第三代 |
Ⅰ型 | Ⅱ型 |
脱硫率，％ | 基准 | 基准+8 | 基准+(2～5) | 基准+8 |
残炭转化率，％ | 基准 | 基准+6 | 基准+(2～5) | 基准+6 |
| | | | |
生产稳定燃料的最高转化率，％ | 65～75 | 65～75 | 85 | 85 |
图10 HTI公司HCAT催化剂反应机理
为了提高转化率，减少未转化油中沉积物的生成量，HTI公司（Headwaters Technology Innovations Group）开发了一种与固体催化剂一起使用的液体催化剂（见图10），这种液体催化剂与渣油原料在预热前充分混合，在原料油加热到反应温度时，油溶性催化剂母体在反应器上游原位分解形成分子分散的催化剂，这种催化剂可以促进氢向沥青质转移，使沥青质实现较高的转化率，避免未转化油沉淀析出。在反应条件不变的情况下，渣油转化率提高5～10%，温升增大，燃料油产品中的沉积物减少50％以上，加热炉负荷降低。美国Convert炼油厂H-Oil装置实际使用的结果表明，年节省生产成本400万美元。
美国先进炼油技术公司（ART）为解决波兰Plock炼油厂H-Oil渣油沸腾床加氢裂化装置的设备结垢和未转化渣油不稳定问题，还专门开发了一种少生成沉积物的新催化剂，与原用的第二代催化剂相比，在脱硫、脱金属、脱残炭和渣油转化率略高的情况下，使用新催化剂减少沉积物生成35%～40%。
HRI开发成功废催化剂再生技术。HRI 公司开发的废催化剂再生技术，包括丙酮洗涤除油、酸洗除金属和常规烧焦复活三个步骤。再生以后的催化剂活性接近新鲜催化剂水平，因而可以大大减少新鲜催化剂用量。一套250万吨/年的渣油沸腾床加氢装置，由于新鲜催化剂用量减少，每年可节省催化剂3500 万美元。
2.3 国外沸腾床渣油加氢裂化技术发展趋势
沸腾床加氢裂化技术已趋于成熟，应用在不断扩大，是未来重质和劣质渣油加工的重点发展方向。结合沸腾床加氢技术的研究进展，未来的发展趋势大体归纳如下：
（1）渣油胶体体系研究。渣油是一个复杂的胶体体系，在反应过程中，需要弄清反应物各组分在数量、性质和组成上的匹配性，氢气在原料油中的溶解性，反应温度、转化极限和催化剂浓度的关联性，以便精确控制沸腾床反应温度，通过工艺优化解决分离器乳化问题、加氢反应流出物和减压分馏塔底物料换热设备结垢、结焦问题。
（2）反应器流体力学性质和传质、传热过程的研究。沸腾床加氢反应涉及气液固三相，研究沸腾床内反应物料的流动与传质、传热机制，可以为沸腾床的设计开发与工业放大提供理论指导。
（3）工艺流程不断改进。优化反应器串联技术，设置级间分离器，提高杂质脱除率和转化率，大幅度提高装置处理量。优化氢气管理，采用夹点技术实现氢气梯级高效利用，降低氢气成本。优化燃料油调和技术。
（4）上下游装置一体化。渣油加氢裂化与减压馏分油加氢处理或加氢裂化一体化技术开发，包括减压馏分油净化技术（过滤、分馏、洗涤）；两段压力平衡技术（控制、调节）；氢气提纯技术（油洗、膜分离），循环氢压缩机共用技术，氢气分配与压力控制技术；原料净化技术及未转化油防结焦技术（设备、流程），通过开发一体化技术可以降低装置投资和操作费用，减少能耗。
（5）组合工艺技术。沸腾床加氢裂化工艺可与催化裂化、溶剂脱沥青、延迟焦化、馏分油加氢裂化、重油加氢处理或部分氧化制氢等进行工艺耦合，以充分利用重油资源适应清洁生产的需要。
（6）新型催化剂的开发。提高催化剂的活性（脱硫率、脱残炭率和脱金属率）；提高转化率，保证产品稳定；提高催化剂的机械强度，改变成便于输送的形状（目前为条状）以减少催化剂破损；降低反应温度使催化剂结焦最小化并降低反应压力；开发催化剂梯级利用及高效再生技术，降低催化剂操作成本。
（7）应用领域不断扩大。主要用于重质原油和超重原油的加氢改质、煤液化油/煤焦油和页岩油加工等领域。沸腾床可作为预处理反应器，为固定床渣油加氢装置提供原料。
3、结论
石油是宝贵的不可再生资源，提高石油利用率的关键在于渣油的深度转化。渣油加氢是实现渣油清洁高效转化的关键技术，正逐渐成为炼厂最主要的渣油加工技术手段。在渣油加氢技术中，固定床工艺无疑是最成熟、可靠和应用最广泛的工艺，在可预见的未来仍将是渣油加氢的主流工艺技术。为了延长运转周期，可在固定床反应器之前增加UFR反应器或PRS反应保护器。沸腾床加氢裂化技术已趋于成熟，催化剂的利用率高，渣油加氢转化率也较高，应用领域不断扩大，是未来加工高残炭、高金属减压渣油的首选技术。根据原料性质及产品方案，充分发挥不同类型渣油加氢技术的特点和优势，通过与催化裂化、焦化、溶剂脱沥青等重油加工工艺的优化组合，必将显著提高炼厂的轻油收率和经济效益（参考文献略）。
作者简介：张庆军，男，1983年生，工程师，硕士研究生，研究方向为重渣油加氢工艺开发，目前就职于中国石化抚顺石油化工研究院！本文已获得第一作者授权发布，供行业朋友学习交流
发表于 2017-3-22 12:38:27
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